Проектирование радиовещательного передатчика с амплитудной модуляцией

Название : Проектирование радиопередающих устройств.

Рассмотрены вопросы проектирования радиопередающих устройств различного диапазона волн и мощностей. Дана методика расчета связных радиовещательных и телевизионных радиопередатчиков, а также радиопередатчиков радиорелейной и космической связи Изложены особенности проектирования транзисторных каскадов радиопередающих устройств и возбудителей различного диапазона частот. Книга рассчитана на студентов ВУЗов связи, а также может быть полезна для разработчиков радиотехнической аппаратуры.

Предисловие. 6
Глава 1. Введение
1.1. Общие сведения. 7
1.2. Электровакуумные приборы для радиопередающих устройств. 8
1.3. Общие рекомендации по построению структурной схемы тракта высокой частоты передатчика. 16
Список литературы. 19
Глава 2. Радиопередатчики длинных и средних волн
2.1. Типы и назначение передатчиков. 21
2.2. Основные требования к передатчикам. 22
2.3. Структурные схемы. 25
2.4. Расчет системы выходных контуров. 33
2.5. Особенности принципиальных схем выходной ступени. 36
Список литературы. 41
Глава 3. Проектирование передатчиков коротковолнового диапазона
3.1. Типы передатчиков и требования к ним. 42
3.2. Структурные схемы. 45
3.3. Выбор режима и расчет лампового резонансного усилителя. 52
3.4. Расчет условий устойчивости и коэффициента усиления по мощности резонансных каскадов. 56
3.5. Ступени широкополосного усиления. 62
3.6. Проектирование широкополосных трансформаторов KB диапазона. 70
3.7. Колебательные системы. 84
3.8. Фильтрация гармоник. 94
Список литературы. 106
Глава 4. Расчет режимов генераторов с амплитудной модуляцией
4.1. Краткие сведения об амплитудной модуляции. 109
4.2. Модуляция на управляющую сетку смещением. 110
4.3. Расчет усилителей модулированных колебаний. 113
4.4. Модуляция на пентодную сетку. 114
4.5. Анодная модуляция. 115
Список литературы. 121
Глава 5. Модуляторы связных и радиовещательных передатчиков
5.1. Модуляторы связных передатчиков. 122
5.2. Модуляторы радиовещательных передатчиков. 127
5.3. Отрицательная обратная связь в модуляторах. 140
Список литературы. 143
Глава 6. Однополосные передатчики коротковолнового диапазона
6.1. Общие сведения. 144
6.2. Структурные схемы однополосных передатчиков. 148
6.3. Групповой сигнал в тракте однополосного передатчика. 149
6.4. Порядок проектирования передатчика с ОМ. 151
6.5. Технический расчет выходного каскада. 156
6.6. Расчет промышленного КПД передатчика с ОМ. 164
Список литературы. 165
Глава 7. Проектирование оконечных каскадов транзисторных передатчиков
7.1. Введение. 167
7.2. Генераторный транзистор и его параметры. 168
7.3. Классификация транзисторных генераторов. 174
7.4. Генераторы в недонапряженном и критическом режимах. 178
7.5. Генераторы в ключевом и перенапряженном режимах. 194
7.6. Особенности проектирования промежуточных каскадов. 208
7.7. Особенности проектирования генераторов при коллекторной амплитудной модуляции. 209
7.8. Проектирование цепей связи. 212
7.9. Расчет теплового режима. 213
Список литературы. 216
Глава 8. Возбудители
8.1. Вводные замечания. 218
8.2. Выбор и обоснование функциональной схемы датчика опорных частот. 219
8.3. Формирование видов работ в возбудителе. 226
8.4. Выбор частот возбудителя. 230
Список литературы. 232
Глава 9. Проектирование и расчет колебательных систем усилителей метрового, дециметрового и сантиметрового диапазонов
9.1. Особенности конструкций усилительных приборов. 234
9.2. Принципы построения колебательных систем усилителей. 242
9.3. Колебательные системы с использованием однородных линий. 249
9.4. Колебательные системы с использованием неоднородных линий. 266
9.5. Цепи связи. 274
9.6. Цепи питания усилителя. 292
Список литературы. 294
Глава 10. Вещательные передатчики изображения диапазонов ОВЧ и УВЧ
10.1. Общие сведения. 296
10.2. Составление общей структурной схемы. 297
10.3. Построение и расчет тетрадных каскадов УМК. 310
10.4. Построение и расчет тракта широкополосного транзисторного УМК. 320
10.5. Построение и расчет тракта модулированных колебаний на промежуточной частоте. 325
Список литературы. 333
Глава 11. Передатчики ЧМ вещания и звукового сопровождения телевизионных программ
11.1. Основные технические характеристики передатчиков ЧМ вещания и звукового сопровождения. 334
11.2. Составление структурных схем передатчиков. 334
11.3. Проектирование каскадов тракта усиления ВЧ. 341
11.4. Проектирование частотных модуляторов на варикапах. 345
Список литературы. 349
Глава 12. Передатчики на клистронах для тропосферной и космической вязи и телевидения
12.1. Основные технические характеристики передатчиков тропосферных и космических линий связи. 350
12.2. Составление структурных схем. 351
12.3. Выбор типа клистрона. 353
12.4. Расчет электрических и геометрических параметров клистрона. 355
12.5. Расчет режима усилителя. 363
12.6. Поверочный расчет частотных характеристик. 369
12.7. Коэффициент усиления. Мощность возбудителя. 370
12.8. Составление принципиальной схемы клистронного усилителя. 371
12.9. Проектирование клистронных усилителей телевизионной радиостанции. 373
12.10. Расчет режимов клистронного усилителя передатчика, изображения. 377
12.11. Расчет режима клистронного усилителя передатчика звукового сопровождения. 382
12.12. Построение схемы оконечных каскадов телевизионных клистронных усилителей. 384
Список литературы. 386
Глава 13. Усилители и автогенераторы УВЧ и СВЧ на металлокерамических лампах
13.1. Вводные замечания. 387
13.2. Схемы усилителей и автогенераторов. 387
13.3. Расчет режима усилителя мощности. 389
13.4. Пример расчета режима и колебательной системы усилителя. 395
13.5. Усиление модулированных колебаний. 406
13.6. Расчет режима автогенератора. 408
Список литературы. 410
Глава 14. Передатчики радиорелейной связи
14.1. Вводные замечания. 411
14.2. Основные требования к передатчикам РРЛ с частотной модуляцией. 412
14.3. Построение структурных схем ЧМ РРЛ передатчиков. 415
14.4. Проектирование частотных модуляторов на варикапах. 419
14.5. Проектирование частотных модуляторов на отражательных клистронах. 422
14.6. Проектирование СВЧ смесителей передатчиков. 423
14.7. Расчет полосовых СВЧ фильтров. 426
Список литературы. 426
Приложение 1. 427
Приложение 2.

Электровакуумные приборы для передающих устройств .

В радиопередающих устройствах используются разнообразные электронные, полупроводниковые и ионные приборы. Ассортимент их постоянно обновляется: разрабатываются принципиально новые, совершенствуются существующие, изымаются из практики устаревшие.

Целесообразность применения ламп или транзисторов и их конкретные типы для каждого каскада определяются технико-экономическим расчетом. Общая тенденция в настоящее время такова.

В мощных каскадах передатчиков (за исключением самых длинноволновых) в основном применяются электронные радиолампы и специальные электронные приборы СВЧ. В маломощных каскадах все более широко применяются полупроводниковые приборы.
Использование в передающих устройствах маломощных генераторных и приемно-усилительных ламп оправдано только в том случае, если доказана невозможность или явная нецелесообразность использования транзисторов, полупроводниковых диодов и т. п. Например, применение приемно-усилительных ламп оказывается неизбежным в условиях высокой температуры окружающей среды, при большой разнице максимальной и минимальной температуры, при наличии проникающей радиации и т. п.

Бесплатно скачать электронную книгу в удобном формате, смотреть и читать:
Скачать книгу Проектирование радиопередающих устройств - Шахгильдян В.В. - fileskachat.com, быстрое и бесплатное скачивание.

Курсовая работа на тему:

Связные радиопередающие устройства с частотной модуляцией

Техническое задание

В процессе проектирования радиопередающего устройства необходимо выполнить следующее:

составить и обосновать структурную схему ПРД;

сформировать требования к ИП, привести схемы.

Характеристики передатчика:

f = (160 ¸ 180) МГц

Df = 10 кГц

ПВИ = -50 дБ

F мод = (0,3 ¸ 3) кГц

питание сетевое - 220 В, 50 Гц

Введение

Связные радиопередающие устройства (РПУ) с частотной модуляцией (ЧМ) проектируются для работы на одной фиксированной частоте или в диапазоне частот. В первом случае рабочая частота стабилизируется кварцевым резонатором, а для генерации ЧМ колебаний могут быть использованы как прямой метод управления частотой, так и косвенный. Структурная схема передатчика с использованием прямого метода ЧМ изображена на рис.1.

Рис.1 Структурная схема передатчика с прямой ЧМ

Модулирующее напряжение U W подается на варикап, с помощью которого модулируется по частоте кварцевый автогенератор (КГ). Кварцевый генератор работает на частотах 10-15 МГц, затем его частота умножается в n раз до рабочего значения, сигнал подается на усилитель мощности (УМ) и через цепь связи в антенну.

Косвенный метод ЧМ основан на преобразовании фазовой модуляции (ФМ) в частотную при помощи введения в схему интегрирующего звена, т.е. фильтра низких частот (ФНЧ). Структурная схема передатчика с использованием косвенного метода получения ЧМ изображена на рис.2.

Рис.2 Структурная схема передатчика с использованием косвенного метода ЧМ.

В качестве возбудителя диапазонного передатчика с ЧМ используется синтезатор сетки дискретных частот, ведомый генератор которого управляется двумя варикапами (рис.3).

Рис.3 Структурная схема ЧМ передатчика с синтезатором частоты

Для построения нашего связного передатчика воспользуемся подобной схемой, но уточним состав и количество входящих в неё блоков.

В качестве возбудителя диапазонного передатчика с ЧМ используется синтезатор сетки дискретных частот, ведомый генератор которого управляется двумя варикапами (рис.3). На варикап VD1 подается модулирующее напряжение U W , на варикап VD2 - управляющее напряжение системы фазовой автоподстройки частоты (ФАПЧ). Разделение функций управления объясняется тем, что девиация частоты под влиянием модулирующего сигнала относительно невелика (3-5 кГц) в сравнении с диапазоном перестройки ведомого генератора (ГУН) управляющим сигналом с выхода системы ФАПЧ. Поэтому варикап VD1 связан с колебательным контуром ГУНа значительно слабее, чем VD2. Шаг сетки частот на выходе передатчика в зависимости от рабочего диапазона может быть 5; 10; 12,5; 25 кГц.

Для повышения устойчивости необходимо, чтобы оконечный усилитель как можно меньше влиял на работу ГУНа, поэтому производят их развязку по частоте введением в структуру передатчика умножителя частоты. В таком случае шаг сетки синтезатора уменьшается в n раз, где n - коэффициент умножения частоты умножителя.

В данном курсовом проекте проведен анализ диапазонного передатчика ЧМ. В пояснительной записке представлены электрические расчеты оконечного каскада, цепи связи с фидером, автогенератора и частотного модулятора, приведены конструктивные расчеты оконечного каскада и цепи связи с фидером. К пояснительной записке прилагаются чертежи с изображениями полной электрической схемы и конструкцией оконечного каскада передатчика.

1. Расчет оконечного каскада

1.1 Выбор транзистора

Мощность в фидере связного передатчика, работающего в диапазоне 160 - 180 МГц, равна 8 Вт. Примем величину КПД цепи связи: h ЦС = 0,7. Мощность, на которую следует рассчитывать оконечный каскад, равна:

Р 1макс = Р Ф /h ЦС = 8/0,7 = 11,43 Вт.

Справочная величина мощности, отдаваемой транзистором, должна быть не менее 10 Вт.

Как правило, для генерации заданной мощности в нагрузке в определенном диапазоне частот можно подобрать целый ряд транзисторов. Из группы транзисторов нужно выбрать тот, который обеспечивает наилучшие электрические характеристики усилителя мощности.

При выборе типа транзистора усилителя мощности (УМ) учтем следующее:

для снижения уровня нелинейных искажений транзистор должен удовлетворят условию 3 . f т / β о > f;

выходная мощность транзистора Р вых > Р 1макс.

Коэффициент полезного действия каскада связан с величиной сопротивления насыщения транзистора - r нас. Чем меньше его величина, тем меньше остаточное напряжение в граничном режиме и выше КПД генератора.

Исходя из этих условий, выбираем транзистор 2Т909А, имеющий следующие параметры:

1. Параметры идеализированных статических характеристик:

сопротивление насыщения транзистора на высокой частоте r нас » 0,39 Ом;

коэффициент усиления по току в схеме с ОЭ на низкой частоте (f →0) β о = 32;

сопротивление базы r б = 1,0 Ом;

сопротивление эмиттера r э = 2,0 Ом;

2. Высокочастотные характеристики:

граничная частота усиления по току в схеме с ОЭ f т =570 МГц;

емкость коллекторного перехода С к = 30 пФ;

емкость эмиттерного перехода С э = 244 пФ;

индуктивности выводов L Б = 2,5 нГн, L Э = 0,2 нГн, L К = 2 нГн;

3. Допустимые параметры:

предельное напряжение на коллекторе U кэ доп = 60 В;

обратное напряжение на эмиттерном переходе U бэ доп = 3,5 В;

постоянная составляющая коллекторного тока I ко. доп = 2 А;

максимально допустимое значение коллекторного тока I к. макс. доп = 4 А;

диапазон рабочих частот 100 - 500 МГц;

4. Тепловые параметры:

максимально допустимая температура переходов транзистора t п. доп = 160 ºС;

тепловое сопротивление переход - корпус R пк = 5 ºС/Вт;

5. Энергетические параметры

P вых = 17 Вт;

Режим работы - класс В.

Т.к. УМ должен усиливать сигнал с минимальными искажениями, т.е. иметь линейную амплитудную характеристику, и, кроме того, возможно больший КПД, примем угол отсечки коллекторного тока q = 90° (класс В). При этом

- коэффициенты Берга.

1.2 Расчет коллекторной цепи

1. Амплитуда первой гармоники напряжения на коллекторе в критическом режиме

2. Максимальное напряжение на коллекторе

Т.к. не выполняется условие

, необходимо уменьшить Е k , выберем стандартное постоянное питающее напряжение равным 24 В. А также, если Е k выбирать равным наибольшему предельно допустимому для данного типа транзистора, то следует ожидать существенного снижения его надежности из-за опасности пробоя. В В.

3. Амплитуда первой гармоники коллекторного тока

4. Постоянная составляющая коллекторного тока

А;

5. Максимальная мощность, потребляемая от источника коллекторного напряжения

Вт

6. КПД коллекторной цепи при номинальной нагрузке

Техника радиопередающих устройств развивается непрерывно и интенсивно. Это обусловлено определяющей ролью передатчиков внедряются новые и новые идеи благодаря которым снижается энергопотребление устройств, повышается качество их работы, надежность, с использованием чип-технологий уменьшаются размеры и стоимость радиосистем передачи и извлечения информации, радиоуправления и т.д.

Практически все население Земли обслуживается радиопередатчиками звукового и телевизионного вещания. Это передатчики с мощностью от милливатт до сотен киловатт и единиц мегаватт. В передатчиках изображения используют амплитудную, а в передатчиках звукового сопровождения - частотную и фазовую модуляцию.

По существу радиосвязь представляет собой распространяющееся в пространстве электромагнитное колебание, несущее в себе информацию. Если информация заключается в амплитуде электромагнитного колебания - то говорят об амплитудной модуляции (или АМ), если же в частоте или фазе - то о частотной (ЧМ) или фазовой (ФМ) модуляции.

В наше время широко используются радиостанции, т.е. устройства, сочетающие в себе и радиоприёмник и радиопередатчик и способные работать как на приём, так и на передачу в широком диапазоне частот.

Радиосвязь имеет огромное значение для современного человека и используется им почти во всех сферах его деятельности, поэтому, очень нужны специалисты по электронике и радиосвязи.

В данном случае необходимо выбрать структурную схему и спроектировать оконечный и предоконечный каскад передатчика низовой радиосвязи (НРС) с частотной модуляцией.

Передатчики НРС применяются в диапазонах КВ и УКВ для передачи сообщений на небольшие расстояния. Передатчики такого типа проектируются для работы на одной фиксированной частоте или в диапазоне частот.

В основе проектирования (интегрализации) радиопередающих устройств (РПУ) на ИС лежат общие принципы проектирования микроэлектронной аппаратуры, которые приобретают некоторые особенности, связанные со спецификой передающей аппаратуры.

Отличительными чертами РПУ являются:

- аналоговый характер сигнала, его большой динамический диапазон (доли микровольт - единицы вольт);
- широкий частотный диапазон (от постоянного тока - на выходе детектора, до сотен мегагерц или десятков гигагерц - на выходе);
- большое число нерегулярных соединений;
- функциональное разнообразие узлов (блоков) при их относительно небольшом общем числе.

К функциональным блокам (каскадам) предъявляются разнообразные требования, часто зависящие от типа сигналов. В некоторых узлах должна быть обеспечена прецизионность изготовления. Часто оказывается необходимым изменять параметры элементов в процессе регулировки аппаратуры, что нежелательно при микроэлектронном исполнении.

На цифровых ИС можно реализовать практически любой алгоритм обработки сигнала, осуществляемый в приемно-усилительных устройствах, включая элементы оптимального радиоприема.

Связные РПУ с частотной модуляцией проектируются для работы на одной фиксированной частоте или в диапазоне частот. В первом случае рабочая частота стабилизируется кварцевым резонатором, а для генерации ЧМ колебаний могут быть использованы как прямой метод управления частотой, так и косвенный. Структурная схема передатчика с использованием прямого метода ЧМ изображена на рис.1.

Рис.1.

Модулирующее напряжение U подается на варикап, с помощью которого модулируется по частоте кварцевый автогенератор (КГ).

Кварцевый генератор работает на частотах 10-15 МГц, затем его частота умножается в n раз до рабочего значения, сигнал подается на усилитель мощности (УМ) и через цепь связи ЦС в антенну.

Косвенный метод ЧМ основан на преобразовании фазовой модуляции (ФМ) в частотную при помощи введения в схему интегрирующего звена, т. е. фильтра низких частот (ФНЧ). Структурная схема передатчика с использованием косвенного метода получения ЧМ изображена на рис.2.

Рис.2.

Рис.3.

На варикап VD1 подается модулирующее напряжение U, на варикап VD2 - управляющее напряжение системы фазовой автоподстройки частоты (ФАПЧ). Разделение функций управления объясняется тем, что девиация частоты под влиянием модулирующего сигнала относительно невелика (3-5 кГц) в сравнении с диапазоном перестройки ведомого генератора (ГУН) управляющим сигналом с выхода системы ФАПЧ. Поэтому варикап VD1 связан с колебательным контуром ГУНа значительно слабее, чем VD2. Шаг сетки частот на выходе передатчика в зависимости от рабочего диапазона может быть 5; 10; 12,5; 25 кГц.

Для повышения устойчивости необходимо, чтобы мощный оконечный усилитель как можно меньше влиял на работу ГУНа, поэтому производят их развязку по частоте введением в структуру передатчика умножителя частоты. В таком случае шаг сетки синтезатора уменьшается в n раз, где n - коэффициент умножения частоты умножителя.

Возбудители передатчиков - это достаточно сложные устройства. В их состав могут входить синтезаторы частот, блок формирования видов работ, блок переноса, буферный усилитель. На рис. 2.1 представлена обобщенная структурная схема возбудителя, включающая в себя все перечисленные блоки.

В задачу возбудителя входят формирование высокочастотного сигнала в определенном диапазоне частот, обеспечение требуемого характера перестройки частоты по рабочему диапазону, требуемой стабильности частоты колебаний, формирование различных видов работ. На практике имеет место большое разнообразие способов построения возбудителя. Существенное влияние на выбор способа построения возбудителя могут оказать требования по быстродействию переключения рабочей частоты, уровню побочных продуктов в спектре выходного сигнала, видам работ, которые формируются в возбудителе.

Рис. 2.1. Структурная схема возбудителя

Под видами работ, которые формируются в возбудителе, подразумеваются различные виды модуляции (манипуляции) высокочастотного сигнала. Их достаточно много. Прежде всего, это угловая модуляция, однополосная модуляция, амплитудная модуляция и другие. Некоторые из них являются основными, другие – вспомогательными для определенных видов радиопередатчиков. Модуляция осуществляется на фиксированных поднесущих частотах в специальном блоке, включенном в состав возбудителя, который именуется блоком формирования видов работ (БФВР). Высокочастотные сигналы, сформированные на фиксированных поднесущих, с помощью специального блока, называемого блоком переноса (БП), перемещают в рабочую область частот.

Выходным устройством возбудителя является буферный усилитель (БУ). Отличительной особенностью БУ от других типов усилителей является высокое входное сопротивление. Высокое входное сопротивление БУ обеспечивает развязку возбудителя с последующим трактом усиления ВЧ сигнала.

Главной частью возбудителя в современных передатчиках является синтезатор частоты. Синтезатор частоты формирует сетку высокостабильных частот. Сетка частот заменяет непрерывный рабочий диапазон частот дискретными частотами с шагом F, который называется шагом сетки. Шаг сетки может быть от долей Гц до десятков МГц. В некоторых системах связи УКВ диапазона за шаг сетки принята величина 25 кГц. Такой шаг позволяет на соседних частотах сетки организовать независимые каналы связи без взаимных помех друг другу (принцип частотного разделения каналов).

Любую частоту сетки можно представить в виде

где - коэффициент, который можно менять. Требуемая частота сетки устанавливается командой управления (КУ), поступающей с внешнего устройства, которая устанавливает требуемое значение коэффициента .

Кроме того, синтезатор может вырабатывать дополнительно одну или несколько фиксированных поднесущих частот для БФВР, на которых осуществляется модуляция.

Рабочая частота формируется на выходе блока переноса возбудителя. В передатчиках под блоком переноса понимают смеситель, снабженный полосовым фильтром. Смеситель - это нелинейное устройство. При поступлении на входы смесителя сигналов с разными частотами и на его выходе появляется сигнал, спектр которого содержит гармоники вида

где и - произвольные целые числа. Основными комбинационными частотами является частоты, когда и : - при переносе сигнала вверх и - при переносе сигнала вниз. В передатчиках чаще используется первый вариант, в приемниках - второй вариант. Рабочая частота передатчика образуется путем суммирования сигнала с частотой сетки и сигнала с одной из фиксированных частот , поступающего с БФВР:

Полосовой фильтр блока переноса очищает выходной сигнал от гармоник и других комбинационных спектральных составляющих. Отфильтрованный сигнал поступает на вход БУ и далее на вход усилителя мощности ВЧ сигнала.

В передатчиках систем связи относительно малой мощности чаще всего используется один вид модуляции, например угловая модуляция. При этом БФВР получается достаточно простым. Для его работы в синтезаторе формируется только одна дополнительная поднесущая частота. Ниже рассматривается именно такой случай. Однако в целом предлагаемая методика разработки возбудителя приемлема для любых передатчиков.

Разработка возбудителя заключается в выборе и расчете его отдельных составных частей.

2.1. Синтезаторы частоты

Если передатчик разрабатывается для работы в диапазоне частот, а требуемое значение нестабильности рабочей частоты находится на уровне кварцевых автогенераторов (АГ), то в возбудителе передатчика наиболее целесообразно использовать синтезатор частоты.

Основные параметры синтезаторов

1. Диапазон рабочих частот синтезатора………………...

2. Общее число частот, вырабатываемое синтезатором,…………..

3. Число дополнительных фиксированных частот

Мощность колебаний на выходе синтезатора составляет обычно доли мВт. В настоящее время формирование сетки частот в синтезаторах осуществляется двумя основными методами:

1. Методом прямого синтеза.

2. Методом обратного (косвенного) синтеза.

Метод прямого синтеза

Метод прямого синтеза базируется на формировании сетки частот за счет использования простейших арифметических операций – умножения, деления, суммирования, вычитания. По виду использованной элементной базы синтезаторы прямого метода синтеза могут быть аналоговыми, цифровыми и комбинированными.

Министерство образования Российской Федерации

Омский государственный технический университет

Кафедра РТУ и СД

Курсовой проект

Расчет, конструирование и проектирование радиопередающего устройства

Руководитель проекта:

Ельцов А..К.

Разработали:

студенты группы РИ-419

Куприн В. И.,

Глазков А.. В.

Омск 2002 г.

Аннотация

В данном курсовом проекте рассматривается задача проектирования коротковолнового радиопередающего устройства с амплитудной модуляцией. При проектировании решаются задачи, которые заключаются в составлении структурной схемы, расчёта усилителя мощности, кварцевого автогенератора и цепи согласования активного элемента с нагрузкой. Предварительный, промежуточный и оконечный усилитель мощности рассчитаны по постоянному и переменному току. На следующем этапе проектирования выбраны стандартные комплектующие изделия - конденсаторы и резисторы, рассчитаны катушки индуктивности, а также составлена схема электрическая принципиальная проектируемого радиопередатчика.

Введение

Радиопередающими называют устройства, предназначенные для выполнения двух основных функций - генерации электромагнитных колебаний высокой или сверхвысокой частоты и их модуляции в соответствии с передаваемым сообщением. Радиопередающие устройства входят в состав радиокомплексов, содержащих, кроме того, антенны, радиоприемные и различные вспомогательные устройства.

Одной из основных тенденций развития техники радиопередающих устройств является стремление выполнить радиопередатчик по возможности полностью на полупроводниковых приборах и интегральных схемах. Если требуемая выходная мощность не может быть обеспечена существующими генераторными полупроводниковыми приборами, то выходные каскады передатчика выполняют на вакуумных приборах: радиолампах, клистронах, лампах бегущей волны и т. д.

Разработка радиопередающего устройства представляет собой решение комплекса схемотехнических и конструктивных вопросов. От того, насколько рационально выбрана схема и правильно рассчитан режим работы её элементов, во многом зависит конструкция усилителя, его технологичность, стабильность во времени.

Радиопередатчики классифицируют по назначению, условиям эксплуатации, выходной мощности, частоте, виду модуляции и т. д. По выходной мощности радиопередатчики на полупроводниковых приборах могут быть разделены на маломощные, средней мощности и мощные; по частоте - на высокочастотные и сверхвысокочастотные.

Освоение УКВ диапазона для целей радиосвязи и радиовещания началось несколько позже, чем диапазона КВ. Это объясняется двумя причинами: трудностями, связанными с усилением колебания ОВЧ и УВЧ, и ограниченной дальностью распространения волн этих диапазонов. Трудности, связанные с усилением сигналов были преодолены созданием металлокерамических генераторных ламп и приборов, работа которых основана на использовании инерционности электронного потока. Относительно небольшой радиус действия передатчиков УКВ диапазона во многих случаях из недостатков превращается в достоинство - появляется возможность многократного использования одних и тех же рабочих частот в различных географически удалённых друг от друга пунктах.

1. Выбор и расчет структурной схемы

Рассмотрим построение и расчет структурной схемы РПДУ, приведенной на рис.1. Данный вариант структурной схемы состоит из:

ЗГ - задающего генератора (автогенератора);

БУ - буферного каскада;

Умножителя частоты;

ПУ - предварительного усилителя мощности; оконечного усилителя мощности;

М - модулирующего устройства;

Отметим, что в более сложных профессиональных РПДУ вместо ЗГ используется возбудитель, в основе которого лежит синтезатор частот, а сама структурная схема имеет несколько иной вид.

Задача расчета структурной схемы состоит в том, чтобы определить оптимальное число k каскадов высокой частоты между задающим генератором и оконечным усилителем мощности.

Очевидно, что значение колебательной мощности, требуемой от активного элемента задающего каскада можно вычислить по формуле

;

где - колебательная мощность n - го каскада

Коэффициент усиления по мощности n - го каскада.

Завершив решение вопроса по распределению коэффициентов усиления по всем каскадам проектируемого устройства, можно определить мощность требуемую от задающего генератора:

;

где i = n - 1 число каскадов усилителя.

Заданную стабильность рабочей частоты РПДУ можно получить только при использовании в задающем генераторе в качестве колебательной системы высокодобротных элементов, например, кварцевых резонаторов. При этом следует иметь в виду, что мощность задающего генератора не должна превышать 20... 50 мВт, а частота кварцевого резонатора - 10...15 MГц. В этом случае можно получить относительную нестабильность <1...2∙10-5.

Коэффициент умножения частоты в промежуточных каскадах (умножителях частоты) определяются как отношение частот выходного каскада и задающего генератора.

Учитывая, что энергетические показатели умножителей частоты хуже, чем усилителей мощности, то, обычно, применяют умножители на два и на три.

Отметим, что в РПДУ с частотной модуляцией умножение частоты позволяет также повысить девиацию частоты.

2. Расчет усилителя мощности высокой частоты

.1 Расчет УМ по схеме с общим эмиттером

Для расчета необходимы следующие исходные данные:

Выходная мощность передатчика (90 Вт),

Рабочая частота передатчика (103 МГц),

Сопротивление нагрузки (50 Ом).

Электрический расчет режима работы активного элемента проводится отдельно для коллекторной и входной цепей.

Рассмотрим расчет коллекторной цепи каскада:

1. Для получения максимальных усиления по мощности и коэффициента полезного действия , транзистор должен работать в критическом режиме с углом отсечки . Для которого по таблицам или графикам находим величины .

Найдем выходную мощность усилителя

; ,

где - коэффициент полезного действия выходной колебательной системы.

Амплитуда первой гармоники напряжения на коллекторе:

(напряжение питания должно соответствовать стандартному ряду значений, приведенному в ГОСТ 21128-83 В нашем случае Еп=27 В)

Максимальное напряжение на коллекторе не должно превышать допустимого:

Для нашего транзистора .

При невыполнении этого условия необходимо снизить Еп или рассмотреть замену активного элемента.

Амплитуда первой гармоники коллекторного тока

;

А.

Сопротивление коллекторной нагрузки

Ом.

Постоянная составляющая коллекторного тока

;

где отношение - коэффициент формы выходного тока по 1-й гармонике.

Максимальный коллекторный ток (высота импульса выходного тока) равен:

;

Мощность, потребляемая от источника питания:

Коэффициент полезного действия коллекторной цепи при заданной полезной нагрузке:

Рассеиваемая мощность на коллекторе транзистора

;

Электрический расчет входной цепи транзистора при расчете входной цепи транзистора, включенного по схеме с ОЭ, предполагает, что между его базовым и эмиттерным выводами включен резистор Rдоп, сопротивление которого ориентировочно можно определить по формуле:

где - коэффициент усиления по току в схеме с ОЭ;

Граничная частота;

Сэ - ёмкость эмиттерного перехода.

Амплитудное значение тока базы:

где - поправочный коэффициент;

Ск - барьерная емкость коллекторного перехода.

где: Е’б - напряжение отсечки коллекторного тока, равное (по модулю) 0,6 ÷ 0,7 В для кремниевых транзисторов;

В.

Постоянные составляющие базового и эмиттерных токов:

4. Активная составляющая входного сопротивления транзистора на рабочей частоте:

где: находятся по формулам, соответствующих эквивалентной схеме входного сопротивления транзистора (рис.2):

где: Ска = (0,2) Ск =30 пф - барьерная емкость активной части коллекторного перехода;

rб = 0,36 Ом - сопротивление материала базы.

Если rб не дано, то ориентировочно его можно определить по формуле rб =

10,8 - постоянная времени коллекторного перехода;

Сопротивление эмиттерного перехода (если не дано, то можно принять = 0)

Отметим, что параметры и используются при определении реактивной составляющей входного сопротивления транзистора.

Мощность возбуждения на рабочей частоте без учета потерь во входном согласующем контуре:

6. Коэффициент усиления по мощности транзистора на рабочей частоте:

7. Общая мощность, рассеиваемая транзистором:

Значение Ррасс является исходным параметром для расчета теплового режима транзистора и системы его охлаждения.

.2 Расчет цепи согласования активного элемента с нагрузкой

Цепь согласования выполняет две основные задачи. Первая - преобразования сопротивления нагрузки в сопротивление , вторая - фильтрация внешних гармоник.

В узкополосных транзисторных ГВВ, особенно в выходных каскадах радиопередающих устройств, широкое применение получил П - образный контур, схема которого изображена на рис.З.

В силу геометрической симметрии схемы реализация ее возможна при , в том числе при . Очевидно, что при равенстве сопротивлений основным назначением цепи является фильтрация высших гармоник выходного тока АЭ.

В ряде случаев, например, если величина индуктивности L оказывается слишком малой, что затрудняет или делает невозможной ее реализацию, то эквивалентное индуктивное сопротивление реализуется в виде последовательного включения индуктивности LЭ и емкости Сэ. Схема П - образного контура в этом случае представляется в виде цепи, представленной на рис.4.

Ниже приведен порядок расчета согласующей цепи , изображенной на рис.4. Отметим, что все расчеты проводят в основных единицах (Ом, Гн, В, А, Ф и т.д.).

Задаемся величиной волнового сопротивления контура:

где f - частота сигнала.

Определим индуктивность контура Lэ:

3. На частоте сигнала f рассчитываемая согласующая цепь сводится к виду, изображенному на рис.3, причем элементы L , Lэ,Cэ, находятся в соотношении:

Величиной L необходимо задаться в соответствии с формулой:

4. Определяем величину емкости конденсатора Сэ:

5. Определяем величину емкостей конденсаторов С1 и С2:

С1=1010 пФ,(1000пф-стандартное значение);

пФ.

С2=146 пФ,(150пФ-стандартное значение).

Внесенное в контур сопротивление будет равно:

Rвн=2,323 Ом.

Добротность нагруженного контура

где - собственное сопротивление потерь контурной индуктивности , определенное в процессе ее конструктивного расчета. Для ориентировочных расчетов можно принять (Ом).

8. Особый интерес представляет собой расчет коэффициента фильтрации высших гармоник для выходного каскада.

В частном случае, при можно пользоваться выражением

где: n=2 - однотактная схема.

Далее необходимо полученное значение коэффициента фильтрации сравнить с требуемым значением данного коэффициента Фт, рассчитанным по литературе . Если Ф < Фт следует переходить к двух или трехконтурной схеме согласующей цепи.

В виду того, что в многокаскадном передатчике все каскады после модулируемого работают в режиме усиления модулированных колебаний, то необходимо проверить нагрузочную систему на обеспечение требуемой полосы пропускания:

2.3 Выбор и расчет конструкции теплоотвода

Для отвода тепла от полупроводниковых приборов применяют теплоотводы, действие которых основано на различных способах рассеивания тепловой энергии: теплопроводности, естественной принудительной конвекции воздуха и жидкости, изменении агрегатного состояния вещества.

Существуют два способа расчета теплового режима полупроводникового прибора с теплоотводом:

при заданных значениях мощности Р, рассеиваемой полупроводниковым прибором, температуре корпуса прибора и температуре р-п перехода и температуре окружающей среды То рассчитывают геометрические размеры теплоотвода;

при заданных геометрических размерах теплоотвода, температуре окружающей среды То.с, температуре р-n перехода или температуре корпуса прибора рассчитывают мощность, рассеиваемую полупроводниковым прибором с теплоотводом.

В частности, для расчета необходимы следующие параметры:

P - мощность, рассеиваемая п/п прибором, Вт.

Температура окружающей среды, .

Максимальная температура перехода, .

Тепловое сопротивление переход - корпус, .

Тепловое контактное сопротивление, .

1. Для охлаждения транзистора необходим радиатор, его тепловое сопротивление вычисляется по формуле:

2. Средняя поверхностная температура теплоотвода:

Тср= Р∙Кт-с.исх.д+ То.с=75,8° С.

Минимальная протяженность ребра:

Толщина ребра:

d=0,003 м=3 мм.

Толщина плиты теплоотвода:

q=0,003 м=3 мм.

Расстояние между ребрами:

b=0,012 м=12 мм.

Высота ребра:

h=0,025 м=25 мм.

Протяженность ребра:

L=0,13 м=130 мм.

Число ребер штук:

n=(l+b)/(b+d)=10.

Длинна плиты теплоотвода на которой развиты ребра:

l=b(n-l)+2d=0,11 м=110 мм.

Площадь гладкой поверхности теплоотвода:

Sгл=L∙L=0,016 м2=16 мм2.

Площадь оребренной поверхности теплоотвода:

Sop=S1+ S2 +S3 =0,08 м2=80 мм2.

13. Коэффициент теплоотдачи излучением:

αл=εφf(Тср+ То.с)=8,1 Вт/(м∙С).

Коэффициент теплоотдачи конвекцией:

αк=А1*Тм[(Тср- To.c)/L]=3,96 Вт/(м∙С).

Коэффициент теплоотдачи гладкой поверхности:

αгл= αл + αк = 12,06 Вт/(м∙С).

Мощность рассеиваемая гладкой поверхностью:

Ргл= αгл ∙ Sгл ∙ (Тср- То.с)=40 Вт.

Тепловое сопротивление гладкой поверхности:

Rт.гл=1/(αгл ∙ Sгл)= 4,98 С/Вт.

Температура окружающей среды между ребрами:

To.c1= Тср-Н∙ (Тср - То.с)=61° С,

Тм1=0,5(Тср + To.с1)= 66° С.

Коэффициент теплоотдачи конвекцией:

20.Коэфициент теплоотдачи излучением:

αл.ор = εφf(Тср+ То.с)= 1,6 Вт/(м∙С).

Мощность рассеиваемая оребренной поверхностью теплоотвода

Рт.ор=[ αк (Тср- То.с) + αл (Тср- То.с)] *S= 5 Вт.

Тепловое сопротивление оребренной поверхности теплоотвода

Rт.ор=(Тс- То.с)/ Рт.ор= 21 С/Вт.

Общее тепловое сопративление теплоотвода

Rт.расч= (Rт.гл∙ RT.op)/ (Rт.гл+RT.op)= 18 С/Вт.

Мощность, рассеиваемая гладкой и оребренной поверхностями теплоотвода

Рт=Рт.гл+Рт.ор= 58 Вт.

2.4 Выбор и расчет катушки индуктивности

После завершения электрического расчета необходимо выбрать тип конденсаторов. При этом конденсатор должен выбираться из соответствующих групп ТКЕ, иметь требуемую величину емкости (желательно из ряда Е12), выдерживать действующее на них напряжение и пропускать соответствующий на них ток.

Для выполнения требований по надежности должен быть определенный запас по напряжению и току. Если вместо допустимых тока и напряжения в справочных данных указана допустимая реактивная мощность, то выбор конструкции ведется с учетом величины этого параметра.

усилитель мощность частота автогенератор

Катушки индуктивности не выпускаются типовыми, и найденные из расчета контура данные используются при разработке конструкции катушки. Катушки индуктивности как правило имеют цилиндрическую форму витков и выполняются как однослойными так и многослойными. Ниже рассмотрим порядок расчета однослойной катушки, эскиз которой приведен на рис.5.

Задаемся отношением длины катушек к ее диаметру в пределах

2. Определяем площадь продольного сечения катушки S = lD по формуле

где - коэффициент, характеризующий удельную тепловую нагрузку на 1 см2 сечения катушки. Типовое значение этого коэффициента:

3. Определяем размеры катушки в сантиметрах:

4. Число витков катушки W можно определить по известной формуле

где LЭ - индуктивность, мкГн.

5. Диаметр d провода катушки (мм) рассчитываем по формуле:

где Iк - амплитуда контурного тока, А,

f - рабочая частота, МГц.

Определяем (уточняем) собственное сопротивление потерь контурной катушки на рабочей частоте.

где f - рабочая частота, МГц, d - диаметр провода, мм, D - диаметр катушки, мм.

Коэффициент полезного действия контура

3. Умножители частоты

Умножители частоты (УЧ) называют такой ГВВ, частота колебаний, на выходе которого в 2, 3…, n раз выше, чем на выходе. УЧ отличается от усилителя мощности тем, что его выходной контур настроен на вторую, третью или n - ю гармонику входного напряжения. Необходимо отметить, что энергетические показатели УЧ ниже, чем у усилителя мощности, что обусловлено уменьшением амплитуды гармонических составляющих в импульсе коллекторного тока по мере роста кратности умножения.

При построении УЧ рекомендуется выбирать транзистора с большим значением граничной частоты (), так как с повышением рабочей частоты () импульс коллекторного тока расширяется и содержание высших гармоник в нем резко снижается. Приводимый ниже вариант расчета предполагает, что выполняется соотношение , т.е. активный элемент считается безынерционным.

Для расчета необходимы следующие исходные данные:

Выходная мощность,

Частота выходных колебаний,

N - коэффициент умножения.

Выбор типа активного элемента осуществляется исходя из расчетной выходной мощности и частоты выходных колебаний.

Рассмотрим расчет коллекторной цепи каскада.

1. Оптимальный угол отсечки, при котором получаются максимальные значения , определяем по формуле

2. Находим амплитуду напряжения N - гармоники на выходе активного элемента, работающего в граничном (критическом) режиме:

где - напряжение источника питания радиопередающего устройства,

Крутизна линии граничного режима.

Определяем амплитуду N - ной гармоники коллекторного тока

4. Максимальное значение коллекторного тока равно

5. Постоянная составляющая коллекторного тока

6. Мощность, потребляемая от источника питания

7. Мощность, рассеиваемая на коллекторе

8. Коэффициент полезного действия

Выполняем расчет входной цепи

Определяем амплитуду переменного напряжения на базе

где = 4,1 - крутизна проходной характеристики.

3. Определим необходимую мощность возбуждения

4. Коэффициент усиления по мощности

5. Входное сопротивление каскада

Расчёт номиналов элементов схемы умножителя

Постоянная составляющая тока базы

Находим из условия

Индуктивность Lr находим из условия:

lб находим из соотношения следовательно

сбл находим из условия следовательно

4. Кварцевые автогенераторы

Высокая стабильность рабочей частоты в многокаскадных радиопередающих устройствах обеспечивается задающим генератором. Использование в настоящее время в качестве задающих генераторов обычных LC - генераторов, даже когда приняты специальные меры по их защите от внешних воздействий, не позволяет в должной мере выполнять всё возрастающие требования по стабильности высокочастотных колебаний.

Применение в автогенераторах в составе колебательной системы кварцевых резонаторов позволяет построить задающие генераторы с достаточно высокими техническими характеристиками. При оптимальном выборе и расчете параметров элементов схемы, режима их работы стабильность частоты КГ без применения термокомпенсации и термостатирования определяется в основном стабильностью частоты резонатора. Стабильность частоты КГ оценивают обычно по изменению частоты из-за изменения температуры окружающей среды, воздействия механических и климатических дестабилизирующих факторов, а также старения.

Существует много разновидностей схем КГ. Широкое распространение нашли осцилляторные схемы, которые получаются путем замены кварцевым резонатором одной из индуктивности трехточечной схеме автогенератора. В частности, в диапазоне средних частот наибольшее применение имеет емкостная трехточка, которая позволяет получить высокую стабильность частоты. Отличительная особенность осцилляторных схем заключается в том, что они работают только на частоте кварца. При неисправности кварцевого резонатора колебания в автогенераторе е возникают.

До 15...20 МГц кварцевые резонаторы работают по первой (основой) гармонике, на более высоких частотах используются колебания нечетных механических гармоник. Кварцевый резонатор и активный элемент (транзистор) выбираются исходя из электрических параметров, а также условий эксплуатации, габаритов и стоимости.

Ориентировочная величина относительной нестабильности частоты КГ, например в диапазоне температур -10 °С до +50 °С может составлять 2...5∙10-5. Знание этой величины необходимо при составлении структурной схемы и выбора типа задающего генератора.

5. Проектирование кварцевых генераторов с непосредственной частотной модуляцией

.1 Особенности построения генераторов, управляемых напряжением

При разработке управляемого по частоте КГ необходимо правильно выбрать частоту генератора, резонатора и элементы управления частотой, чтобы наиболее простыми схемными решениями обеспечить необходимые пределы перестройки при высокой стабильности частоты. Кроме обеспечения определённой девиации частоты к КГ при формировании ЧМ колебаний прямым методом предъявляется требование минимальных нелинейных искажений модулирующего канала, которые обусловлены нелинейностью характеристик варикапа и резонатора. Наиболее эффективным способом их уменьшения является включение катушки индуктивности параллельно резонатору.

По ряду объективных причин, наиболее широкое распространение управляемые по частоте КГ получили в диапазоне 5..20 МГц. В этом диапазоне кварцевые резонаторы работают как правило, на основной частоте, сами пьезоэлементы представляют собой плоские пластины, а значения m и Со позволяют получить перестройку по частоте порядка ±1000∙10-6 при сравнительно высокой стабильности частоты. На более низких частотах пьезоэлементы резонаторов среза Т имеют форму двояковыпуклой линзы, что уменьшает m и затрудняет получение больших пределов перестройки по частоте.

5.2 Проектирование КГ, управляемого напряжением при частотной модуляции

Составление и расчёт структурной схемы в соответствии со 2ой главой настоящих указаний должно было вестись с учётом реальных возможностей построения задающего кварцевого генератора. Воспользовавшись результатами этого расчёта, уточняем необходимые исходные данные.

Рис.6. Частотномодулированный кварцевый генератор.

На основе справочных данных выбираем резонатор АТ - среда, работающий на основной частоте. Выписываем параметры резонатора: Rкв, m , C0 .

Выбираем активный элемент. Например, транзистор КТ324, крутизна статической характеристики которого при токе коллектора 1…2 мА составляет 35…50 мА/В. (Естественно с учетом специфики конкретного задания должен выбираться транзистор с соответствующими параметрами).

Определяем управляющее сопротивление автогенератора:

Отметим, что следует рассчитывать для минимального значения крутизны S и =0,2 (коэффициент запаса по возбуждению Кз= 5).

Найдем значения емкостей обратной связи (С3 и С4) генератора.

Что необходимо для предотвращения открывания варикапа модулирующим напряжением и напряжением высокой частоты;

амплитудное значение модулирующего напряжения.

Определяем приведенное значение Xрн по формуле:

8. Рассчитываем емкость варикап при напряжении смещения Евн - 4 В:

где: 1/2 - коэффициент для резких переходов.

Из серийно выпускаемых варикапов выбираем такой, чтобы последовательные соединения двух варикапов дало емкость приблизительно равную Св. Примем варикап КВ110Б.

Для обеспечения возможности работы в близи частоты последовательного резонанса кварцевого резонатора последовательно с ним включена катушка индуктивности L2.

Определяем для двух граничных значений емкости выбранных варикапов значение подстроечной индуктивности:

где СВН - емкость варикапа при построении смещения 4В. Причем внизу разброса параметров полупроводниковых приборов в формулу для определения пределов изменение индуктивности вместо СВН подставлять нижнее и верхнее значение емкости.

После определения верхнего и нижнего значения L2, находим среднее значение индуктивности Lср.

Определяем коэффициент нелинейных искажений:

11.Так как коэффициент нелинейных искажений в исходных данных (Кf=5%), то для его уменьшения подключаем катушку индуктивности L1 параллельно резонатору. Значение данной индуктивности определяем по формуле:

где - приведенное сопротивление индуктивности.

Вычисляем коэффициент нелинейных искажений с учетом включения параллельно резонатору катушки индуктивности L1:

Заключение

В соответствии с техническим заданием произведен расчет радиопередающего устройства. Благодаря хорошо изложенной в литературе подобных устройств и современной элементарной базе, стала возможной простая реализация радиопередатчика. Рассмотрен вариант его конструктивного исполнения.

Был произведён расчёт усилителя мощности, умножителя частоты и кварцевого автогенератора радиопередатчика, вещающего в диапазоне УКВ на частоте 103 МГц, обеспечивающего выходную мощность 90 Вт. Для питания устройства необходим источник =27В.

Примечание: окончательная настройка и подбор элементов схемы, производится при изготовлении макета радиопередающего устройства.

Литература

1. Проектирование радиопередатчиков: Учебн. пособие для вузов / Под редакцией В.В. Шахгильдяна. - 4-е изд., перераб. и доп. - М.: Радио и связь, 2000 - 656с.

2. Проектирование радиопередающих устройств: Учебное пособие для вузов/ Под ред. В. В. Шахгильдяна. - М.: Радио и связь, 1993. -512 с.

Проектирование радиопередатчиков: Учебное пособие для вузов/ Под ред. В.В.Шахгильдяна. - 4-е изд., перераб. и доп. - М.: Радио и связь, 2000. - 656 с.

Проектирование радиопередающих устройств СВЧ / Под ред. Г. М. Уткина.-М.: Сов. радио, 1979.-320с.

Проектирование радиопередающих устройств на транзисторах. Методические указания к курсовому проектированию. - Ротоприт ТИАСУРа. - Томск, 1987. - 79 с.

Обеспечение тепловых режимов изделий электронной техники./ А. А. Чернышев, В. И. Иванов, А. И. Аксенов, Д. Н. Глушкова. - М.: Энергия, 1980 - 216 с.

ГОСТ 21128-83. Системы электроснабжения, сети, источники, преобразователи и приемники электрической энергии. Номинальные напряжения до 1000 В. - М.: Изд-во стандартов, 1983.

ГОСТ 22579-86. Радиостанции с однополостной модуляцией сухопутной подвижной службы. - М.: Изд-во стандартов, 1986

ГОСТ 12252-86. УКВ радиостанции сухопутной подвижной службы. - М.: Изд-во стандартов, 1986

Курсовое и дипломное проектирование. Методические указания для студентов специальностей 190200 и 200700. Омск. - Изд-во ОмГТУ, 1997. - 44 с.

Радиопередающие устройства. Методические указания по курсовому проектированию. - ОмПИ. - Омск, 1985. - 27 с.

Альтшуллер Г. Б., Елфимов Н. Н., Шакулин В. Г. Кварцевые генераторы: Справ. пособие. М.: Радио и связь, 1984. - 232 с.

Пьезокварцевые резонаторы: Справочник / Под ред. П.Е. Кандыбы и Г.П. Позднякова. - М.: Радио и связь, 1992 - 392с.

Полупроводниковые приборы. Транзисторы средней и большой мощности: Справочник / Под ред. А.В. Голомедова. - М.: Радио и связь, 1989 - 640с.

17. Электронный справочник по полупроводниковым приборам. Шульгин О.А. v.1.02